醫療污水處理一體機
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高級氧化技術的種類
1芬頓(Fenton)氧化
1894年Fenton發現，Fe2+和H202結合會產生羥基自由基HO?，它與污染物間的鏈反應會使有機物降解，zui后生成C02和H20。基于這個雙氧水參與的鏈反應，誕生了shou個高級氧化技術——Fenton試劑氧化法。影響Fenton試劑反應的主要參數包括溶液的pH、停留時間、溫度、過氧化氫及Fe2+的濃度，操作時pH不能過高（2-4之間）。芬頓的氧化過程可以表示如下。
鏈反應的引發：Fe2++H2O2→Fe3++HO?+OH-，
Fe3++H2O2→Fe2++H2O2+H+,
HO2?+H2O2→HO?+O2+H2O。
鏈的發展：RH（有機物）+HO?→R?+H2O，
R?+Fe3+→R++Fe2+。
鏈反應的結果：R++O2→ROO+→C02+H2O。
鏈反應的終止：HO?+HO?→H2O2，
HO?+R?→ROH。
程瑞豐曾研究了芬頓試劑處理混氰型電鍍廢水的除氰和除COD的效果，結果如表2所示(進水pH為2～3)。
研究表明，芬頓試劑可在常溫下有效破除氰hua物和廢水中的有機物，但一次處理尚達不到排放標準，后續還要用次氯酸鹽處理。2011年，張躍用微電解加芬頓試劑來處理含氰廢水收到較好效果。微電解處理的pH為3.5～4.0，鐵炭體積比為2.0，曝氣60min，反應60min，芬頓試劑的pH為5，H202的投加量為2.0ml/L，反應20min后氰hua物的除去率達99%。這說明兩種方法的聯合使用比單一芬頓處理的效果更好。

Fenton反應的優點：
(1)可氧化破壞多種有毒有害的有機物，適用范圍廣。
(2)反應條件溫和，不需高溫高壓。
(3)設備簡單，可單獨處理，也可與其他方法聯合處理。
Fenton反應的缺點：
(1)使用藥劑的量多，過量的二價鐵會增大處理后廢水的COD值。
(2)反應時問長，通常要一到數小時。
(3)氧化能力還不太強，有些有機物還不能被破壞，需借助紫外光、超聲波、臭氧等進行強化。
2催化臭氧氧化法
1935年Weiss提出，臭氧在水溶液中可與羥基OH-反應生成羥基自由基HO?，通過HO?與有機物進行氧化反應。雖然臭氧的氧化能力很強，但是臭氧氧化法要通過臭氧本身轉化為羥基自由基，效率較低，所以單獨用臭氧的氧化能力比不上羥基自由基。普通單獨臭氧氧化的缺點是：
(1)雖然具有較強的脫色和去除有機污染物的能力，但運行費用較高，對有機物的氧化具有選擇性，在低劑量下和短時問內不能*礦化污染物，且分解生成的中間產物會阻止臭氧的氧化進程。
(2)反應的選擇性較強，O3對有機物的礦化能力明顯受劑量和時間的限制。
(3)臭氧對各種金屬和非金屬都有強的腐蝕性，故對設備的耐蝕性要求較高。
不過臭氧本身的氧化電位已很高，它破壞難降解有機物的能力也較強，目前在污染物廢水的脫色、消毒、除臭等方而已獲得廣泛的應用。
催化臭氧氧化可分為兩類：一是利用溶液中金屬（離子）的均相催化臭氧氧化，二是利用固態金屬、金屬氧化物或負載在載體上的金屬或金屬氧化物的非均相催化臭氧氧化。催化臭氧氧化可克服單獨臭氧氧化的缺點，從而變成更有實用價值的新型高級氧化技術。
催化臭氧氧化作用也是利用反應過程中產生的大量高氧化性自由基（羥基自由基）來氧化分解水中的有機物，從而達到水質凈化。羥基自由基非常活潑，與大多數有機物反應時速率常數通常為106～109L/(mol?s)。故催化臭氧氧化的速率也比臭氧氧化高幾個數量級。
催化臭氧氧化目前發現的主要問題是氧化速度還不算很快，尤其是對高濃度COD溶液的處理時問還較長，需要進一步改進。
醫療污水處理一體機核心構筑物設計參數① 改良 AAO 池
Qmax = 11． 5 × 104 m3 / d，2 處理系列 4 池; V總 =84 240 m3; V單池 = 21 060 m3，單座內尺寸為 78 m ×45． 9 m × 6． 5 m，有效水深為 6． 0 m; 反應泥齡為 12d，總泥齡為 16． 5 d; MLSS 為 3 500 mg /L; 設計水溫為 12 ℃ ; 污泥負荷為 0． 07 kgBOD5 /( kgMLSS·d) ;剩余污泥產率為 1． 274 kgDS / kgBOD5 ; 剩余污泥量為 17． 84 t / d( 均日) ; 外回流比為 50% ～ ，內回流比為 50% ～ 150% ; 設計停留時間為 20． 1 h，其中前置缺氧區為 57． 5 min( 4． 8% ) 、厭氧區為 2． 3 h( 11． 4% ) 、缺氧區為 4． 23 h ( 21． 0% ) 、好氧區為12． 65 h( 62． 8% ) ; 實際需氧量( AOＲ) 為 1 190． 7kgO2 / h; 標準需氧量為 1 639． 5 kgO2 / h; 供氣量為29 278 m3 / h。
主要工藝設備:
曝氣裝置為 EPDM 膜微孔曝氣器，4 012 根，充氧能力為 7 ～ 12 m3 /( h·根) ，90 mm，L1 000 mm，氧利用率≥20% 。混合液回流泵: 潛水泵 8 臺，變頻調速，Q = 300 ～ 900 m3 / h，H = 25 kPa。混合攪拌: 高速潛水攪拌器28 臺，前置缺氧區5． 5 kW，4 臺，厭氧區 4 kW，8 臺，后缺氧區 5． 5 kW，16 臺。空氣總管控制閥門: DN500 空氣電動調節蝶閥和手動檢修蝶閥各 4 臺。進水渠控制: 手動調節堰門 8 套，2 000mm × 500 mm × 500 mm。回流污泥渠控制: 手動調節堰門 4 套，2 000 mm × 500 mm × 500 mm。OＲP 儀4 臺，－ 1 500 ～ + 1 500 mV; DO 儀共 12 臺，0 ～ 10mg /L。MLSS 混合液濃度計 12 臺，0 ～ 10 g /L。空氣流量計 4 臺，測量范圍為 0 ～ 20 m3 / s。全流程除臭微 生 物 培 養 箱 40 套，含 箱 體、內 件、填料等，1 200 mm，H = 2 000 mm，配套配電箱、一拖二變頻控制柜等。

② 高效沉淀池
混合反應沉淀池采用第三代“污泥循環型”沉淀池，由快混池、絮凝反應池及沉淀池組成。Qmax = 5 417 m3 / h，Qave = 10 × 104 m3/ d; 前混合
池 2 座，V單池 = 41． 4 m3，停留時間為 1 min; 速度梯度 ＞ 250 s － 1。絮凝反應池 2 座，V單池 = 898 m3，停留時間為 20 min; 速度梯度 ＞ 50 s － 1。高密度澄清池 2座，單池斜管面積為 225 ㎡，斜管zui大上升流速為11 m3 /( ㎡·h) 。
主要設備:
前混凝區混合攪拌器 2 套，立軸折槳式，變頻調速，N = 22 kW。絮凝反應池絮凝攪拌機 4 套，立軸導流筒軸流葉輪式，變頻調速，N = 1． 5 kW。高密度澄清池，斜管沉淀池刮泥機 2 套，17 m，N = 2． 2kW。回流污泥螺桿泵( 手動調節) 5 臺( 4 用 1 備) ，Q = 0 ～ 120 m3 / h，H = 2． 0 MPa。斜板投影面積為450 m2，含斜板支撐、集水槽及三角堰板，L = 1． 5 m，θ = 60°，壁厚為 0． 8 mm，斜板間隔為 100 mm; 手動除油撇渣器 2 臺，17 m。出水鋼槽含堰板 36 個，尺寸為 7 500 mm × 300 mm × 300 mm; 插板閘 3 臺，1 600 mm × 2 490 mm。主要儀表: 懸浮固體測量儀2 套，0 ～ 4 000 NTU，0 ～ 10 000 mg /L; pH 計及取樣器 2 套，0 ～ 14; 浮球開關 2 套; 超聲波泥位計 2 套，0 ～ 5 m; 高低液位報警器 2 套; pH 計及取樣器 1套，0 ～ 14。
③ D 型濾池
Qmax = 13 × 104 m3 / d，1 座 8 格; 尺 寸 為37． 42 m × 29． 98 m × ( 4． 5 ～ 7． 9) m; 單池過濾面積為 42 ㎡，濾池 8 格，設計平均日平均時過濾速度為13． 37 m / h，高日平均時過濾速度為 15． 37 m / h，高日高時過 濾 速 度 為 17． 38 m / h，強制過濾速度為19． 86 m / h; 反沖洗水沖強度為 6 L /( ㎡·s) ，反沖洗氣沖強度為 32 L /( ㎡·s) ; 過濾精度≥5 μm 的懸浮顆粒去除率達 95% 以上; 濾床納污量: 15 ～ 35kg /m3; 剩余積泥率 ＜ 2% ; 濾料填裝密實高度為 0． 8m; 反沖洗耗水量 ＜ 0． 5% ～ 2% 。
主要設備:
DT 自適應聚酯纖維濾料 300 m3。配水布氣系統8 套，面積為42 ㎡，含濾頭、濾板、蓋板、蓋板支撐等，包括 22ABS 濾頭、混凝土濾板、PP 材質蓋板、蓋板 配 套 SS304 蓋 板 支 撐、SS304 中梁連接板、SS304 邊梁連接板、SS304 濾板壓板、SS304 等邊環角鋼、16 ～ 32 卵石、配套 SS304 螺栓。配套管路閥門，包括各類氣動方閘門、伸縮氣動蝶閥、伸縮氣動蝶閥、可調節開度伸縮氣動蝶閥、電動蝶閥、對夾式手動蝶閥、銅制電磁閥、配套管路及輔件等。反洗風機 3 臺( 2 用 1 備) ，Q = 44． 3 m3 /min，P = 50 kPa，N = 55 kW。反洗水泵 3 臺( 2 用 1 備) ，Q = 454m3/ h，H = 120 kPa，N = 22 kW。電控裝置 1 套，集控柜 1 臺、PLC 控制系統 1 套含軟件編程，現場控制臺8 套，以柜內接線端子為界。