5噸/天地埋式生活污水處理設備
我公司常年承接：生活污水處理、醫療污水處理、洗滌污水處理、屠宰污水處理、養殖污水處理、餐飲污水處理、噴涂污水處理及類似工業污水處理工程。
地埋式生活污水處理設備魯盛可為廣大客戶提供圖紙、技術、運輸、安裝及售后等各種服務。
 循環水污染分析
1）凝結水污染原因分析
鋁冶煉廠部分原材料（氧化鋁）是由粉煤灰提煉而得到。在提煉過程中，粉煤灰和液體氫氧化鈉混合，通過蒸汽加熱發生反應，可將粉煤灰中的硅脫除，然后進行后續工藝過程。在脫硅過程中，發生堿液泄漏到蒸汽凝結水中。將其用作循環水補水，導致循環水發生污染。
2）循環水污染機理分析
循環水受到強堿性物質污染后，其堿度和pH大幅升高，懸浮物質量濃度達到500 mg/L（水質正常時懸浮物質量濃度僅為12~20 mg/L）。因懸浮物含量高，導致循環水外觀呈灰白色。將水中的懸浮物采用X-射線熒光能譜儀進行成分分析。
懸浮物中存在鋁的化合物，但懸浮物主要成分為鈣、鎂的化合物。常溫下，MgO和H2O的水化反應進行得很緩慢，這是因為MgO和H2O反應生成的Mg(OH)2難溶于水，它包裹在MgO的表面，抑制了MgO和H2O的進一步反應。而CaO的水化反應現象比較劇烈，CaO和H2O反應放出大量的熱，生成白色的沉淀物Ca(OH)2，使溶液變渾濁。

本次泄漏到凝結水中的液體NaOH在水中電離后生成OH-，其與Ca2+結合形成微溶的Ca(OH)2，因此造成了污染后的循環水外觀呈灰白色。
5 循環水污染處理策略分析
1）降低堿度
污染后由于循環水的堿度和pH均升高，水中的Ca(HCO3)2容易轉化成CaCO3沉積在換熱器上。因此必須盡快降低循環水堿度，以避免凝汽器和其他換熱器結垢。向循環水系統加硫酸是降低循環水堿度的主要方法，其可將水中的碳酸鹽硬度轉變成非碳酸鹽硬度（CaSO4）。
2）膠球清洗
連續運行膠球清洗裝置，對凝汽器管內壁進行撞擊和磨擦，從而達到將凝汽器管內壁泥垢清洗干凈的目的。循環水水質正常條件下，膠球清洗投運6 h/d即可滿足要求。但在循環水發生污染后，懸浮物含量升高、結垢趨勢增大的情況下，連續運行膠球清洗裝置，可以有效降低懸浮物在凝汽器不銹鋼管沉積的幾率。
6 循環水污染處理效果評價
1）凝汽器結垢情況
凝汽器真空是表征凝汽器工作正常與否的主要指標，對汽輪機運行的經濟性具有重大影響。影響凝汽器傳熱端差的因素比較復雜，主要包括凝汽器傳熱特性、熱負荷、清潔系數、空氣量及冷卻水系統特性等。在本系統中其他參數均沒有變化，因此凝汽器的清潔程度（結垢）是影響凝汽器端差的唯yi因素。通過循環水系統污染前后的負荷、真空及凝汽器端差參數變化（見表6）基本可以確認凝汽器是否結垢。
在負荷基本相同情況下，凝汽器真空、凝汽器端差等參數變化不明顯，因此可以確認，循環水污染后經處理未造成凝汽器結垢。
2）循環水系統腐蝕情況
循環水系統采用加硫酸降低堿度的同時，增加了水中SO42-含量，經檢測循環水中的SO42-為1 340 mg/L。因為發生污染時未帶入Cl-，而日常循環水中的Cl-在400~500 mg/L，因此，（SO42-+Cl-）在1 740~ 1 840 mg/L。由于SO42-質量濃度未超過1 500 mg/L，（SO42-+Cl-）質量濃度小于2 500 mg/L，滿足《工業循環冷卻水處理設計規范》（GB 50050—2017）中間冷開式系統循環冷卻水水質標準，故腐蝕在可承受范圍之內。
3）阻垢效果分析
根據《工業循環冷卻水處理設計規范》（GB 50050—2017），對于間冷開式系統循環冷卻水，要求（鈣硬度+總堿度）≤1 100 mg/L。2號水塔循環水日常鈣硬度+總堿度為900~1 000 mg/L，阻垢效果在合格范圍之內。污染發生后，采取加酸降低循環水堿度，使鈣硬度+總堿度下降，由表3可知，鈣硬度+總堿度下降到了915 mg/L，可以降低循環水結垢的傾向。SBR(為有機玻璃制成，有效容積為 2.826 L、內徑為 6 cm、有效高度為 100 cm、總高度為 120 cm。出水口和進水口分別在距底部 50 cm 和 100 cm 處。SBR 底部設置沙芯曝氣石，空氣流速為3 cm · s-1。運行過程中HRT 為6 h。
快速沉淀池為有機玻璃制成，總容積為2.88 L(長18 cm，寬8 cm，總高度20 cm)，接納的水為前置的2 個SBR(R1 和R2)周期出水。快速沉淀池的上清液出水進入配水槽。
5噸/天地埋式生活污水處理設備MBR 采用一體式MBR，總容積為2.88 L(長18 cm，寬8 cm，總高度20 cm)，進水為快速沉淀池的上清液出水，從高位配水槽進入MBR。膜組件的出水即為AGS-MBR 組合工藝的出水。膜組件選用聚偏氟乙烯(PVDF)中空纖維膜。膜孔徑為0.1 μm，膜面積為0.1 m2，膜通量為12 L · (m2 · h)-1。
實驗原水由20% 的實際生活污水和80% 的人工配水組成，原水水質COD 300~400 mg · L-1，NH+4-N 18~24 mg · L-1，TN 25~35 mg · L-1，TP 3~4 mg · L-1。

前期實驗已經在啟動期(第Ⅰ階段和第Ⅱ階段)，通過逐漸增加有機負荷和縮短沉降時間形成雙重選擇壓，在SBR 內40 d 快速培養出成熟的好氧顆粒污泥粒，徑達2 mm、呈淺黃色、球形輪廓清晰、比重為1.013 7 g · cm-3、含水率為96.5%、沉降速率為11.7~32.56 m · h-1、比耗氧速率SOUR(以DO 計)為46.5 mg?(g?h)-1(以MLSS 計)、具有較好的沉降性能和微生物代謝活性。成功完成了AGS-MBR 組合工藝的啟動。
組合工藝進入穩定運行期(第Ⅲ階段)，為了獲得更好的除污效果，本實驗重點優化SBR 單元和MBR 單元的運行參數。快速沉淀池的運行周期參數如表2 所示。MBR 的微濾中空纖維膜組件采用抽吸 8 min，停止2 min 的間歇運行模式;HRT 為3 h、氣水比為30∶1、污泥齡為20 d;AGS-MBR 組合工藝處理水量為22.4 L · d-1。
1.1 分析方法
COD、 NH+ - N、 TN、 NO- - N、 NO- - N、 TP、PO34 --P 按照文獻中的方法進行。
根據膜過濾Darcy 定律，膜污染程度可用膜污染阻力來表征，根據式(1)及式(2)對污染膜組件 進水的各項污染阻力進行計算。
Rrf為可逆污染阻力，也稱濾餅層阻力，m-1;Rirf為不可逆污染阻力，也稱內部污染阻力，m-1。
2.1 SBR 內空氣流速的優化
空氣流速的大小直接影響SBR 內的DO 濃度高低和剪切力大小，進而影響AGS 對污水的處理效果。在穩定運行期間，SBR 運行周期為180 min，其中進水8 min、曝氣159 min、沉淀5 min、排水 8 min。通過調節曝氣量來控制空氣流速的大小，分別調節為 0.5、1、1.5、2、2.5、3 cm · s-1，研究
SBR 典型周期內主要污染物濃度變化規律，并監測不同空氣流速下連續8 個周期的SBR 出水中SS 變化。