無錫國勁合金有限公司經營范圍包括生產、銷售管道及配件、螺旋鋼管、直縫鋼管、無縫鋼管、不銹鋼管及管件、球墨鑄鐵管、防腐鋼管、保溫鋼管、耐磨鋼管及管件、防水套管、輸送機械、支吊架、波紋補償器、彎頭、法蘭、三通、大小頭等產品。

無錫國勁合金有限公司致力于耐磨耐熱鋼制品定制、生產和，專業提供電力、冶金、礦山、鋼廠、石化、新能源等行業耐磨耐熱產品解決方案，在管道耐磨、耐腐、耐溫等核心技術上取得了重大突破；引進了*的生產藝，月產耐磨管道800噸，并配備了*的檢測設備。公司擁有自主研發設計團隊，有多個單筆耐磨管大型項目豐富的執行，是近萬家用戶的共同選擇，產品遠銷、印度尼西亞等國，深得海內外用戶的青睞。

BTMNi4Cr2-GT、BTMCr12-GT、KmTBNi4Cr2-GT、JM12、ZGCr15Re、KmTBNi4Cr2-GT、BTMCr18Mn3W2、ZGMn13Mo2、ZGMn13Cr、KmTBCr26、ZG3Cr24Ni7NRe、BTMCr12Mn2W、ZGMn13Ni4、ZGMn13Mo、BTMCr2、ZGCr15Re、ZG40Cr5Ni3MoVWRe、BTMCr12Mn3W、JM7A、ZGMn13-5、BTMCr20、ZGMn13-1、ZGNiCrMo、BTMNi4Cr2-GT、JM3、ZGCr25MoRe、ZGMn13Cr2、Mn13、ZG30CrMnSi、ZGMn13Mo、BTMCr15、BTMCr9Ni5、JM7C、ZGCr15Mo2Re、ZGMn13Ni4、BTMCr8

試樣在950、1000、1050、1100℃奧氏體化保溫1h后進行水淬。采用金相試樣制備法制備鑄態和熱處理試樣，用2%酒精溶液進行腐蝕，在leica金相顯微鏡下觀察其，用xrd分析其凝固相的構成。xrd試驗參數為:cu-k輻射、管流200ma、管壓40kv、掃描速度為1/min，10～100耦合連續掃描，步進0.02。選用jb30a型試驗機(跨距為70mm)沖擊韌性，試樣的尺寸為20mm20mm110mm。無錫國勁合金有限公司由機械加、鑄造、種鑄造、總裝、熱處理、鈑金、鍛造和機修組成公司加體系，配備了各種精良的加設備，輸粉和除灰的耐磨彎直管、復合陶瓷彎、直管3000噸、鋼-高鉻鑄鐵復合管3000噸；鋼橡復合管1000噸。各種磨煤機軸套、襯瓦、鍋爐噴燃器、風帽等鍋爐輔機配件及電輔機的和經銷。P和PN等雜質泵配件、各種業爐滑軌、爐門底板、離心鑄管、水處理、鉚焊等2000噸的綜合生產能力；各種導衛總成等冶金產品及重介質選煤的旋流器、管道等煤炭行業產品。為保證產品的優良性能，配備了機械物理性能試驗、光譜、化驗、計量、無損探傷、渣漿泵和渣漿閥性能試驗臺等多種應用微機的完備檢測手段。

在業大氣中和在海洋大氣中，馬氏體時效鋼的腐蝕速率大約為普通鋼的一半左右。在靜止的和流動的海水中，馬氏體時效鋼和普通鋼大致具有同等的腐蝕速率。馬氏體時效鋼在含鹽水溶液中和在酸溶液中具有的耐蝕性；而且耐高溫氧化性要低合金鋼好得多。馬氏體時效鋼在大多數水介質中容易發生應力腐蝕破裂。當屈服強度較低時，其抗應力腐蝕破裂性能顯著。能韌性的一些處理藝參數（例如采取真空熔煉、熱加以及鋼中雜質含量等）也能夠鋼的抗應力腐蝕破裂性。

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G4099螺栓、件表1X120管線鋼機械性能要求——————————————————————————————————————屈服強度MPa抗拉強度MPa單向延伸率%-20℃DWTT剪切區%，-30℃吸收能，J母材AZ——————————————————。表1為X120管線鋼機械性能要求。抗拉強度Rm≥930MPa與性能相關。用塑性設計的觀點設計的X120管線鋼技術條件，屈強≤0.80，母材-30℃沖擊吸收功約達250J，而均勻延伸率≥4%。無錫國勁合金有限公司專注消失模鑄造15年，專業從事鑄造生產、設計、鑄造藝方案設計、鑄造人員及技術培訓和售后的綜合性實體企業，有多年的鑄造成套設備制造和加。公司主要從事冶金機械制造，冶金成套設備（軋機導衛）高線，棒材和型材軋機導衛的設計制造和安裝。無縫鋼管設備，橋殼傳動配件，及非標件生產和銷售，先為石油，礦山，船舶，機床等大中型企業提供鑄鋼件系列配套產品。

一般來說，鋼液和夾雜物的界面張力鋼-夾雜愈大，熔渣和夾雜物的界面張力渣-夾雜愈小，夾雜物也愈易被熔渣吸附。由于這種物理吸附作用，非金屬夾雜物便在鋼-渣界面上由鋼液轉入熔渣中。對電渣重熔馬氏體時效鋼中的非金屬夾雜物研究表明：（1）電渣重熔前鋼中的非金屬夾雜物主要有al2o3-sio2夾雜物、al2o3夾雜物、硫化物夾雜。而電渣重熔后的鋼中的夾雜物含量，尺寸也明顯減小，主要是一些以al2o3為主的氧化物夾雜.（2）電渣重熔后大于0.5級的a類、b類夾雜全部消失，大尺寸夾雜的平均級別也明顯下降；電渣重熔后d類夾雜相應，電渣重熔了鋼的純凈度。

G4099螺栓、件采用單向軋制，呈現帶狀，是由于單向軋制加時，板材沿軋制方向伸長、晶粒被拉長，變成柱狀晶成帶狀。由于柱狀晶各個方向晶粒數量是不相同的，晶界數量也不同，故加結構產生各向，強度高、塑性及深沖性能差。第2種軋制藝下板材顯微如圖3所示。采用換向軋制，帶狀，呈現等軸晶粒，是因為換向軋制后縱向、橫向2個方向晶粒被拉長，變成柱狀晶，在冷軋后一道次軋制時，加率大于50%，使得晶粒被破碎。經再結晶退火已破碎的柱狀晶重新成核，結晶成等軸晶粒。

在此中，徑縮量呈規律性變化[9]。同時，熱處理也對馬氏體時效鋼管性能也有很重要的影響，固溶處理的目的是馬氏體和過飽和固溶體,時效處理形成二次強化相彌散析出、逆轉奧氏體[10]。奧氏體不只影響馬氏體鋼的性能，也使其幾何尺寸也發生了改變。XRD衍射證實熱處理后中奧氏體的含量為3.84%，則整個鋼體理論縮量約為1.33%，分配到徑向的縮量為0.42%，此為理論計算值，實際情況中考慮到馬氏體時效鋼中高密度的位錯、殘余應力及徑向上較強的硬化作用，前面提及的實際相對徑縮量0.20%-0.38%應是一個可以接受的值[12]，兩者誤差在允許范圍內，證明所述機理的正確性。

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實驗材料為真空感應爐熔煉加保護電渣重熔雙聯藝冶煉的617B合金，鑄錠經過均勻化、鍛造和機加后制成坯，在6000t機上出管坯，分別按照變形量為9%～58%冷軋成管材。在冷軋后的管材上切取金相試樣和力學試樣，分別在箱式熱處理爐中進行不同溫度和時間的退火處理，退火溫度為1080～1200℃，退火時間為5～90min，冷卻為水冷。將熱處理后的試樣打磨、拋光后，采用10%溶液電解，電壓為5V，通過LEICA-DMR光學顯微鏡觀察分析合金顯微，并根據GB/T6394-2002金屬平均晶粒度測定，采用直線截點法統計平均晶粒尺寸。

研究結果表明：將Cr和Ni當量用作瑟夫勒轉變圖的組分圖與所觀察到的冷軋退火Cr-Mn-Ni不銹鋼薄板的是不一致的；合金元素對Cr-Mn-Ni不銹鋼0.2%屈服應力的影響幾乎與Cr-Ni不銹鋼相同；Cr-Mn-Ni不銹鋼中Mn對奧氏體性的影響在Cr-Ni不銹鋼中的大。氮是一種強奧氏體劑，在不明顯延性的情況下是一種更有效的固溶強化劑，并且在奧氏體鋼種溶解性碳好。此外，氮的利用可使其有可能替代不銹鋼中的鎳。

為保證較細的可以在這些鋼中填加微合金元素Nb。TRIP效應面心立方奧氏體向體心立方鐵素體轉變將使鋼發生現象。對高合金鋼來說，奧氏體相即使在較低的溫度下仍然是的。研究發現，對奧氏體鋼在室溫下變形可使奧氏體逐步轉變為馬氏體，從而使鋼的延伸率值[12]。這種相變誘導塑性（TRIP）機制已在緊固件、針、鋼絲和其它等領域中廣泛的商業化應用。TRIP鋼的優能征對冷成形加構件具有很強的吸引力。既然TRIP鋼優異的延性來源于變形時馬氏體相變，那么，殘余奧氏體的數量和它在塑性變形時的性便是影響鋼的冷成形性的主要因素。